Els factors que influeixen en les propietats de les barres d’acer microaliats d’alta resistència VN de grau 500MPa

L'efecte del contingut de nitrogen sobre les propietats mecàniques de les barres d'acer d'alta resistència microaliats VN de 500MPa grau es va estudiar mitjançant proves de producció. Els resultats van mostrar que el contingut de nitrogen va augmentar de 81PPM a 269PPM, la mida del gra de les barres d’acer no va canviar significativament i la resistència al rendiment de les barres d’acer va augmentar de 526MPa a 607MPa. La força del rendiment va augmentar un 15.4%; la resistència a la tracció va augmentar de 678MPa a 738MPa i la resistència a la tracció va augmentar un 8.8%; la relació força-rendiment va disminuir d’1.29 a 1.22. L'efecte enfortidor del nitrogen en barres d'acer d'alta resistència microaliatges VN és principalment l'enfortiment de la precipitació, i l'enfortiment de la precipitació és la principal raó de la disminució de la relació resistència-rendiment de les barres d'acer VN.

introducció

El gener de 2012, el Ministeri de l’Habitatge i el Desenvolupament Urbà-Rural i el Ministeri d’Indústria i Tecnologies de la Informació van emetre conjuntament un document que proposava orientacions per accelerar l’aplicació de barres d’acer d’alta resistència: a finals del 2015, la producció les barres d'acer resistents van representar el 80% de la producció total de les barres. Per a edificis de gran alçada i edificis públics de gran abast, es prefereix un armadura de grau de 500 MPa. Amb les necessitats de la construcció econòmica del meu país, la demanda de barres d’acer d’alta resistència de 500 MPa a les estructures dels edificis augmenta. A causa de la velocitat de producció ràpida de les barres d’acer i l’elevada temperatura de laminació, la temperatura de laminació final sol superar els 1000 ℃. Les seves característiques tecnològiques determinen que el disseny d'aliatge de les barres d'acer és adequat per a l'ús de la tecnologia de microaliatge de vanadi [1]. L’augment del nitrogen és aconseguir vanadi. El mètode principal per reforçar les barres d’acer microaliatges és propici per reduir la quantitat de vanadi i estalviar recursos de vanadi [2-4]. La tecnologia de microaliatge VN s’ha utilitzat àmpliament com a tecnologia de producció principal per al desenvolupament de barres d’acer soldables d’alta resistència a casa i a l’estranger. Un gran nombre d'estudis han demostrat [1-9] que la tecnologia de microaliatge VN es basa principalment en l'augment de nitrogen per promoure la precipitació de vanadi en forma de carbur de vanadi, nitrur de vanadi o carbonitrur de vanadi, formant partícules fines de segona fase disperses per produir un fort efecte de reforç de la precipitació Per augmentar la resistència de l’acer. No obstant això, un augment excessiu de nitrogen provocarà altres defectes de rendiment de les barres d'acer, especialment l'índex de rendiment sísmic de les barres d'acer. L’efecte del contingut de nitrogen sobre les propietats mecàniques de les barres d’acer microaliat VN de 500MPa s’estudia mitjançant proves de producció. S'ha analitzat el mecanisme d'enfortiment del nitrogen en barres d'acer microaliat VN i la influència del nitrogen sobre la resistència i la proporció de rendiment de les barres d'acer microaliat VN, que és el desenvolupament de barres d'acer sísmic d'alta resistència microaliats VN.

Proporcionar una base per a la producció.

Materials i mètodes de prova

Per tal de desenvolupar barres d’acer d’alta resistència de 500MPa amb un rendiment estable, la planta siderúrgica de la companyia del grup ha fós successivament tres tipus d’acers microaliats VN amb diferent contingut de nitrogen i ha utilitzat el mateix procés de producció de barres (refrigeració natural després del laminat) per provar la producció de barres d'acer de 500MPa. Els tres acers s’anomenen 1 #, 2 #, 3 # i els seus components químics principals es mostren a la taula 1.

Refinant tres tipus d’acer amb contingut de nitrogen diferent i llançant contínuament a palanques amb especificacions de 150 mm × 150 mm × 6000 mm, enviant-los a la planta de barres de l’empresa del grup per rodar en barres d’acer amb especificacions de Φ25 mm i estirant les mostres de barres d’acer d’1 # , 2 # i 3 # A l'experiment, es va provar la resistència al rendiment i la resistència a la tracció dels tres acers respectivament, es va calcular la relació resistència-rendiment d'1 #, 2 # i 3 # barres d'acer i l'estructura metal·logràfica de es van observar els tres acers.

Segons els resultats de les proves de tracció de barres d’acer 1 #, 2 # i 3 #, la corba es mostra a la figura 1. La corba de la figura 1 mostra que, a mesura que augmenta el contingut de nitrogen, la resistència al rendiment i la resistència a la tracció de les barres d’acer augmenten seqüencialment. La resistència al rendiment de la barra d’acer 1 # és de 526MPa i la resistència a la tracció és de 678MPa; la resistència al rendiment de la barra d’acer 2 # és de 553MPa i la resistència a la tracció és de 698MPa; la resistència al rendiment de la barra d’acer 3 # és de 607MPa i la resistència a la tracció és de 738MPa. El contingut de nitrogen va augmentar de 81PPM a 269PPM, la resistència al rendiment de les barres d’acer va augmentar de 526MPa a 607MPa, un augment de 81MPa i la força de rendiment va augmentar un 15.4%; al mateix temps, la resistència a la tracció va augmentar de 678MPa a 738MPa, amb un augment de 60MPa, i l'augment de la resistència a la tracció va ser del 8.8%.

D'acord amb els valors de resistència a la tracció i resistència a la tracció d'1 #, 2 # i 3 # barres d'acer, les relacions resistència-rendiment de les tres es calculen i es dibuixen respectivament a la corba que es mostra a la figura 2. La corba de la figura 2 mostra que a mesura que augmenta el contingut de nitrogen, la relació resistència-rendiment de les barres d’acer disminueix successivament. Entre elles, les relacions resistència-rendiment de les barres d’acer 1 #, 2 # i 3 # són 1.29, 1.26 i 1.22 en seqüència.

L'efecte del contingut de nitrogen sobre la mida del gra de les barres d'acer

La figura 3 mostra la microestructura metal·logràfica de barres d’acer 1 #, 2 # i 3 #. La informació detallada de les tres microestructures metal·logràfiques es mostra a la taula 2. La taula 2 mostra la composició de fase i la mida del gra de l’estructura de barres d’acer 1 #, 2 #, 3 #. Les tres estructures d’acer són ferrita + perlita i la mida del gra de ferrita de barra d’acer 1 # és d’uns 9-9.5 graus, la mida de gra de ferrita de barres 2 # és d’uns 9.5 graus, la mida de gra de ferrita de 3 # armes és d’uns 9-9.5 graus. Les dades de la taula 2 mostren que, amb l’augment del contingut de nitrogen, la mida del gra de la barra d’acer no canvia significativament o que l’augment del nitrogen no té cap efecte significatiu sobre la microestructura de la barra d’acer microaliat VN.

Anàlisi i discussió

Anàlisi del mecanisme de reforç del nitrogen en acer microaliat VN de 500MPa

Els resultats de les proves en aquest article mostren que el contingut de nitrogen de les barres d’acer microaliat VN de 500MPa ha augmentat de 81 a 269 ppm, i la mida del gra de les barres d’acer oscil·la entre els 9 i els 9.5. És a dir, l’augment del nitrogen no té cap efecte evident sobre l’estructura de les barres d’acer microaliat VN. Al mateix temps, la resistència al rendiment i la resistència a la tracció de les barres d’acer han augmentat en diversos graus, augmentant la resistència al rendiment en 81MPa i la resistència a la tracció en 60MPa. En l'actualitat, les principals teories d'enfortiment dels materials d'acer inclouen l'enfortiment de solucions sòlides, l'enfortiment de gra fi, l'enfortiment del canvi de fase i l'enfortiment de la segona fase. Viouslybviament, els resultats de les proves d’aquest article exclouen clarament l’efecte de l’enfortiment del gra fi, mentre que l’enfortiment de la solució sòlida i el canvi de fase. fase. Un gran nombre d’estudis i pràctiques teòriques han demostrat que el nitrogen es fixa amb el vanadi en acers microaliats que contenen vanadi per formar nitrur de vanadi o productes de partícules de segona fase com el carbonitrid de vanadi, les partícules de segona fase de l’acer augmenten considerablement la resistència de l’acer a través del mecanisme d’interacció amb la luxació lliscant, és a dir, l’efecte d’enfortiment de la precipitació.

Estudis rellevants han demostrat que augmentar el nitrogen és beneficiós per a la precipitació de vanadi. És a dir, el nitrogen afavoreix la precipitació de vanadi i augmenta la fracció de volum de les partícules de la segona fase. Els resultats constants de la investigació mostren que la força de l’acer és proporcional a la fracció de volum de partícules de la segona fase de la meitat. Per tant, quan el contingut de vanadi és suficient, l’augment de nitrogen de l’acer microaliat VN és realment La fracció de volum de les partícules de la segona fase (nitrur de vanadi, carbonitrur de vanadi) a l’acer augmenta, de manera que l’efecte de l’enfortiment de les precipitacions és més fort. Els resultats de les proves d’aquest article mostren que amb l’augment del contingut de nitrogen, la resistència al rendiment i la resistència a la tracció de les barres d’acer VN de 500MPa augmenten de manera seqüencial. Obbviament, els resultats de les proves d’aquest article són coherents amb els resultats d’estudis teòrics relacionats.

Anàlisi de la influència del nitrogen en la relació resistència-rendiment de les barres d'acer microaliat VN de 500MPa

Els resultats de les proves d’aquest article mostren que, amb l’augment del contingut de nitrogen, la resistència al rendiment i la resistència a la tracció de les barres d’acer microaliat VN no augmenten en la mateixa proporció. L’increment de la resistència al rendiment és del 15.4% i l’augment de la resistència a la tracció del 8.8%. Precisament perquè l’increment de la resistència al rendiment és superior a l’increment de la resistència a la tracció, el fenomen disminueix la relació resistència-rendiment de les barres d’acer.

La resistència al rendiment dels materials d’acer i el mecanisme de control microscòpic de la resistència a la tracció són òbviament diferents. El rendiment està controlat principalment per la relliscada a gran escala de les luxacions del material, mentre que la fractura es controla principalment mitjançant l’inici i la propagació de microesquerdes en el material. . Per tant, l’estudi del rendiment del material considera principalment el comportament de la dislocació del material, mentre que l’estudi de la fractura del material considera principalment el comportament de les microesquerdes del material. La resistència al rendiment dels materials d’acer fa referència a la força quan s’activa la font de dislocacions del material i rellisca un gran nombre de luxacions mòbils, cosa que provoca que el material produeixi o produeixi un cert grau de deformació plàstica. El mecanisme d’enfortiment de la precipitació de les partícules de la segona fase és el mecanisme d’interacció entre les partícules de la segona fase i la luxació lliscant. Aquest mecanisme d’interacció es divideix en el mecanisme de tall i el mecanisme Orowan, ja sigui el mecanisme de tall o el mecanisme Orowan, el segon La precipitació de les partícules de fase dificultarà la relliscada de les luxacions, millorant així la força de d'acer. Pel que fa a la resistència a la tracció dels materials d’acer, es relaciona principalment amb la formació i propagació de microesquerdes en l’acer. La formació de microesquerdes suposa un obstacle per al moviment de microdisclosions, que inevitablement dificultarà la formació i propagació de les microesquerdes Expansió, millorant així fins a cert punt la resistència a la tracció de l’acer. Per tant, mentre es millora la resistència al rendiment de l’acer, també es millora fins a cert punt la seva resistència a la tracció.

S'assenyala que quan la mida de la segona fase és molt petita, l'efecte de l'enfortiment de les precipitacions en augmentar la resistència al rendiment de l'acer és major que l'efecte d'augmentar la resistència a la tracció de l'acer. Els resultats de la prova en aquest article mostren que la contribució de l'enfortiment de la precipitació a la força de rendiment és de 81 MPa, el valor de la resistència a la tracció és de 60 MPa. Els resultats d’aquest document demostren que la contribució de l’enfortiment de les precipitacions a la resistència al rendiment és superior a la de la resistència a la tracció. A més, fins i tot si la resistència al rendiment i la resistència a la tracció de l’acer s’incrementen en la mateixa mesura, la relació de rendiment de l’acer disminuirà. Amb tot, l’efecte d’enfortiment de la precipitació de les partícules de la segona fase acabarà reduint la proporció de rendiment de l’acer. Per tant, amb l’augment del contingut de nitrogen, com més fort sigui l’efecte de reforç de les precipitacions de la barra d’acer VN, menor serà la relació resistència-rendiment de la barra d’acer.

La il·lustració dels resultats de la investigació al desenvolupament de reforç sísmic de 500MPa

Als resultats de les proves d’aquest article, el contingut de nitrogen de les barres d’acer microaliat VN de 500MPa és de 81PPM, 136PPM, 269PPM i les relacions de resistència i rendiment de la barra d’acer corresponents són 1.29, 1.26, 1.22, és a dir, la relació de resistència i rendiment de Les barres d’acer microaliat VN varien segons que el contingut de nitrogen augmenta i disminueix, ja s’ha fet una anàlisi detallada dels motius. En l'actualitat, el principal índex de rendiment sísmic de les barres d'acer antisísmiques d'alta resistència no és inferior a 1.25. Per tant, a partir dels resultats de la investigació d’aquest article, per al desenvolupament de barres d’acer antisísmiques d’alta resistència microaliats VN de classe 500MPa, per tal d’assegurar que l’índex principal de rendiment sísmic és fort Si la relació de rendiment es qualifica, el nitrogen el contingut s’ha de controlar estrictament en termes de composició química. És més adequat controlar el contingut de nitrogen dins de 130 ppm.

Conclusió

• 1) A mesura que augmenta el contingut de nitrogen, la mida del gra de la barra d'acer d'alta resistència microaliats VN no canvia significativament.
• 2) La resistència al rendiment i la resistència a la tracció de les barres d'acer d'alta resistència microaliatges VN augmenten amb l'augment del contingut de nitrogen, però la relació de rendiment de la resistència disminueix amb l'augment del contingut de nitrogen.
• 3) L'efecte enfortidor del nitrogen en barres d'acer d'alta resistència microaliatges VN és principalment l'enfortiment de la precipitació, i l'enfortiment de la precipitació és la principal raó de la disminució de la relació resistència-rendiment de les barres d'acer VN.
• 4) Per al desenvolupament de barres d'acer sísmic d'alta resistència microaliats VN de grau 500MPa, el contingut de nitrogen de l'acer s'ha de controlar dins de 130 ppm.

Conserveu la font i l'adreça d'aquest article per tornar a imprimir-les: Els factors que influeixen en les propietats de les barres d’acer microaliats d’alta resistència VN de grau 500MPa

Minghe Empresa de fosa a pressió es dediquen a la fabricació i proporcionen peces de fosa de qualitat i alt rendiment (la gamma de peces de fosa a pressió metàl·lica inclou principalment Fosa a pressió de paret prima,Fundició a càmera calenta,Fosa a pressió a càmera freda), Servei rodó (Servei de fosa a pressió,Mecanitzat en cnc,Fabricació de motllesQualsevol requisit personalitzat de fosa a pressió d’alumini, fosa a pressió de magnesi o de Zamak / zinc i altres foses es pot posar en contacte amb nosaltres.

Sota el control d’ISO9001 i TS 16949, tots els processos es duen a terme a través de centenars de màquines avançades de fosa a pressió, màquines de 5 eixos i altres instal·lacions, que van des de les bombes a les rentadores Ultra Sonic. equip d’enginyers, operadors i inspectors experimentats per fer realitat el disseny del client.

Fabricant contractual de peces de fosa a pressió. Les capacitats inclouen peces de fosa a pressió d’alumini de cambra freda des de 0.15 lliures. fins a 6 lliures, configuració de canvis ràpids i mecanitzat. Els serveis de valor afegit inclouen polit, vibració, desbarbat, granallat, pintura, revestiment, recobriment, muntatge i eines. Els materials treballats inclouen aliatges com 360, 380, 383 i 413.

Assistència al disseny de fosa a pressió de zinc / serveis d'enginyeria simultània Fabricant a mida de peces de fosa a pressió de zinc. Es poden fabricar peces de fosa en miniatura, peces de fosa a pressió a alta pressió, peces de motlle multi-lliscant, peces de motlle convencionals, peces de matrius unitats i peces de fosa independents i peces de fosa segellades a cavitat. Les peces de fosa es poden fabricar en longituds i amplades de fins a 24/0.0005 polzades +/- XNUMX polzades de tolerància.  

Fabricant certificat ISO 9001: 2015 de magnesi fos a pressió, les capacitats inclouen fosa a pressió de magnesi a alta pressió de fins a 200 tones de càmera calenta i 3000 tones de càmera freda, disseny d’eines, polit, emmotllament, mecanitzat, pintura en pols i líquid, QA complet amb capacitats CMM , muntatge, embalatge i lliurament.

Certificat ITAF16949. Inclou un servei de càsting addicional càsting d'inversió,colada de sorra,Fundició Gravity, Colada d'escuma perduda,Fundició centrífuga,Fundició al buit,Fundició permanent de motllesLes capacitats inclouen EDI, assistència en enginyeria, modelatge sòlid i processament secundari.

Indústries de fosa Estudis de casos de peces per a: Cotxes, Bicicletes, Avions, Instruments musicals, Embarcacions, Dispositius òptics, Sensors, Models, Dispositius electrònics, Tancaments, Rellotges, Maquinària, Motors, Mobles, Joieria, Plantilles, Telecom, Il·luminació, Dispositius mèdics, Dispositius fotogràfics, Robots, escultures, equip de so, equipament esportiu, eines, joguines i molt més. 

Què us podem ajudar a fer a continuació?

∇ Aneu a la pàgina d'inici de Fundició a la Xina

By Fabricant de fosa a pressió Minghe | Categories: Articles útils |material etiquetes: Fosa d'alumini, Fosa de zinc, Fosa de magnesi, Fundició de titani, Fundició d'acer inoxidable, Fosa de llautó,Fosa de bronze,Emetent vídeo,Història de l'empresa,Colada de fosa d'alumini | Comentaris desactivats