Enciclopèdia de control i defectes de qualitat

Hora de publicació: 07 / 01 2021 Autor: Editor del lloc Visita: 11501

Després d’apagar, es pot millorar la resistència, la duresa i la resistència al desgast de les peces d’acer, però la mida o la forma original de la peça experimentaran canvis indesitjables durant el refredament. Aquest canvi es convertirà en un defecte que afecti la qualitat del producte, redueixi o eviti. Aquests defectes, en primer lloc, hem de saber quins defectes es produiran en apagar, quins són els motius de la seva formació i trobar les solucions corresponents. Els defectes i el control de la qualitat d’apagat s’expliquen a partir dels aspectes següents.

1. Distorsió apagant

Els tipus de distorsió per apagat es poden dividir en dues categories, és a dir, la distorsió del volum i la distorsió de la forma.

La diferència en el volum específic de diverses estructures abans i després d’apagar és el motiu principal del canvi de volum. El volum específic de martensita → bainita → perlita → austenita disminueix per ordre. La peça amb l’estructura original de la perlita s’apaga en martensita i el seu volum s’infla. Si l'organització té una gran quantitat d'austenita retinguda, pot reduir el volum. Només es consideren les peces amb una precisió particularment alta per als canvis volumètrics causats per una expansió uniforme del volum.

Els canvis en la posició o mida relatius de cada part de la peça, com ara la flexió de la placa i la vareta, l’expansió i la contracció del forat interior i el canvi de l’espaiat dels forats, s’anomenen col·lectivament distorsió de la forma. Les causes de la distorsió són les següents:

(1) La temperatura d'escalfament és desigual, l'estrès tèrmic format provoca distorsions o la peça de treball es col·loca al forn sense raons i la distorsió de fluència sovint es produeix pel seu propi pes a altes temperatures.
(2) Quan s'escalfa, a mesura que augmenta la temperatura d'escalfament, disminueix la resistència al rendiment de l'acer. Quan la tensió residual (tensió de deformació en fred, tensió de soldadura, tensió de mecanitzat, etc.) a l’interior de la peça arriba a la força de producció a alta temperatura, provocarà que la peça de treball La deformació plàstica desigual provoqui distorsió de la forma i relaxació de la tensió residual.
(3) L'estrès tèrmic i l'estrès organitzatiu format en diferents moments durant el refredament i la temptació provoquen deformacions plàstiques locals de la peça. Per a les peces amb formes complexes, a causa de la particularitat de la seva estructura, durant la temptació, la velocitat de calor i de refrigeració és diferent, cosa que augmenta la seva tendència a deformar-se.

2. Maneres i mètodes per reduir la distorsió de calmar

(1) L'ús d'un procés de tractament tèrmic raonable pot reduir efectivament la distorsió. Com ara la reducció de la temperatura d’escalfament de la calor; escalfament lent o preescalfament de la peça; mètode d’escalfament estàtic, peces extremadament fines i primes, per tal de reduir l’impacte de l’agitació magnètica del bany de sal sobre la peça, es pot utilitzar calefacció per apagada; la mida de la secció transversal és petita Per a la peça, si la força del nucli no és elevada, utilitzeu un escalfament ràpid; empaquetar i penjar raonablement la peça; utilitzar un mètode d’apagat raonable segons la forma de l’obra; utilitzeu la temptació jeràrquica o la reducció de l’austeritat; d’acord amb les característiques de la forma i les lleis de deformació de la peça, abans de treure, deformar artificialment la peça en sentit invers per compensar la distorsió després de treure.
(2) Peces de disseny raonable. Per exemple, la forma de la peça ha de ser simètrica per evitar la disparitat de la secció transversal, reduint així la distorsió causada per un refredament desigual; per tal de reduir l’expansió o la contracció de la ranura, la peça de treball ranurada o la peça d’obertura fàcilment distorsionada s’hauria de convertir en una estructura tancada abans d’apagar, com ara a Incrementar les nervadures a la osca i tallar-la després d’apagar; col·loqueu forats de procés per reduir la contracció de la cavitat; les parts complexes adopten una estructura combinada, és a dir, una peça de treball complexa es divideix en diverses parts simples i, a continuació, es distorsiona i es trenca, respectivament, i es munta; s’utilitza l’acer correcte. Per a eines amb alta precisió i baixa distorsió del tractament tèrmic, es pot utilitzar acer de micro-distorsió i acer pre-endurit també per a motlles de plàstic d'alta precisió.
(3) Forja raonable i tractament tèrmic preliminar. La segregació severa del carbur i l'estructura en bandes fan que la distorsió de la temptació sigui anisotròpica o irregular. La millora de la distribució del carbur mitjançant la forja no només pot reduir la distorsió, sinó també millorar la vida útil de la peça.

3. Correcció de la distorsió

Per a la distorsió de les parts després del tractament tèrmic, es poden utilitzar allisaments de premsa en fred, redreçament de punts calents, redreçament en calent, redreçament de tremp, redreçament de contraatac, tractament de contracció, etc.

El redreçat a pressió en fred consisteix a aplicar força externa al punt més alt de la peça de treball doblegada per provocar deformacions plàstiques. Aquest mètode és adequat per a peces de treball d'eixos amb una duresa inferior a 35HRC; el redreçament per punts calents consisteix a escalfar la part convexa amb una flama d’oxiacetilè i, a continuació, utilitzar aigua o oli per refredar-se ràpidament per fer que la part escalfada es redueixi sota l’acció de l’estrès tèrmic. Aquest mètode és adequat per a peces amb una duresa superior a 35-40HRC; mentre que el redreçament en calent serveix per apagar la peça de treball a prop de la temperatura de Ms, utilitzeu la bona plasticitat i plasticitat de l’austenita. La superplasticitat del canvi de fase fa que la distorsió es corregeixi; la correcció de tremp és aplicar força externa a la peça i, a continuació, trempar, la temperatura de tremp és superior a 300 ℃; el redreçat en contraatac consisteix a colpejar contínuament el rebaix amb un martell d’acer per produir una petita àrea de la peça de deformació plàstica; El tractament per contracció consisteix a escalfar la peça de treball inflada després d’apagar-la a 600-700 ℃ perquè quedi vermella. Per tal d’evitar l’entrada d’aigua al forat, s’utilitzen dues plaques primes per cobrir els dos extrems de la peça i la peça es llença ràpidament a l’aigua per refredar-la ràpidament. El forat es redueix i, després d’una o més operacions repetides, es pot corregir el forat inflat.

4. Supressió de craqueig

El cracking per apagar és un fenomen de craqueig causat per un esforç de tractament tèrmic que supera la resistència a la fractura del material. Les esquerdes es distribueixen de forma intermitent en sèries, amb traces d’apagar oli o aigua salada a la fractura, sense color d’oxidació i sense descarburació a banda i banda de l’esquerda. Les ocasions i les raons per apagar les esquerdes són les següents:

(1) La gestió del material és caòtica i s’utilitza per error l’acer amb alt contingut de carboni o l’aliatge amb altes emissions de carboni com a acer de baix i mitjà carboni i s’utilitza la temptació d’aigua.
(2) Refredament inadequat. El refredament ràpid per sota de la temperatura de Ms provocarà esquerdes a causa de l’alta tensió dels teixits. Com per exemple, per a la refrigeració dual-mitja aigua-oli, el temps de permanència a l’aigua és llarg i l’oli per a la refrigeració conté massa aigua.
(3) Quan la duresa del nucli de la peça de treball sense endurir és de 36 ～ 45HRC, es formen esquerdes de refredament a la unió de la capa endurida i la capa no endurida. La duresa del nucli és inferior a 36HRC i es redueix la resistència a la tracció a la unió. La duresa del nucli és superior a 45HRC, cosa que indica que hi ha una estructura de martensita, es redueix la tensió màxima de tracció i es redueix la tendència a l’esquerda.
(4) La peça amb la mida de les esquerdes de treure més perilloses és propensa a les esquerdes de treure. Quan la peça està totalment apagada, hi ha la mida més perillosa de les esquerdes de sufocació, el seu diàmetre és de 8-15 mm quan s’apaga a l’aigua; 25-40mm quan s’apaga amb oli. Quan la mida és més petita que la mida de fissuració per atenuar més perillosa, la diferència de temperatura entre el nucli i la superfície és petita, la força d’enduriment és petita i no és fàcil de trencar. Al contrari, augmenta, però el pic de tensió a la tracció està molt lluny de la superfície i, en canvi, disminueix la tendència a l’esquerda d’apagar.
(5) La descarburació severa de la superfície és fàcil de formar esquerdes a la xarxa. La martensita de la capa descarburada té un petit volum específic i és susceptible de formar esquerdes a la xarxa sota tensions de tracció.
(6) Per a peces de forat profund amb diàmetres interiors més petits, la superfície interior es refreda molt menys que la superfície exterior i l'estrès tèrmic residual és petit. La tensió de tracció residual és més gran que la superfície exterior i la paret interior és fàcil de formar esquerdes longitudinals paral·leles.
(7) La temperatura d'escalfament de la tremp és massa elevada, cosa que provoca l'engrossiment dels grans de cristall, el debilitament de les fronteres del gra, la resistència fràgil de l'acer i el trencament fàcil durant la temptació.
(8) Sense un recuit intermedi abans d’apagar-se repetidament, la tendència al sobreescalfament és elevada, l’estrès de sufocació de l’element anterior no es pot eliminar completament i la descarburació superficial causada per l’escalfament repetit afavorirà l’esquerda de sufocació.
(9) Les peces d'acer d'aliatge d'aliatge de secció gran no es preescalfen ni s'escalfen massa ràpidament durant el refredament i l'escalfament, i augmenta l'estrès tèrmic o l'estrès estructural durant l'escalfament, cosa que provoca esquerdes.
(10) Estructura original deficient, com ara la mala qualitat del recuit esferoiditzant d’acer amb un alt contingut de carboni, la seva estructura és de perlita lamel·lar o puntada, amb alta tendència tèrmica; engrossiment del gra, alt contingut de martensita i alta tendència a trencar-se.
(11) Les microesquerdes de matèries primeres, les inclusions no metàl·liques i la segregació severa del carbur tendeixen a augmentar l’esquerda d’apagat. Per exemple, les impureses no metàl·liques o els carburs severs formen una banda al llarg de la direcció de rodament. A causa de l’anisotropia de les propietats mecàniques, les seves propietats transversals són d’un 30% a un 50% inferiors a les seves propietats longitudinals. La direcció de distribució de les inclusions o carburs metàl·lics és una esquerda longitudinal.
(12) Les esquerdes de forja s’expandeixen durant l’apagat. Quan s’apaga i escalfa el forn flexible, la superfície de fractura esquerdada té una escala d’òxid negre i hi ha una capa descarburada a banda i banda de l’esquerda.
(13) Esquerdes ardents. Les esquerdes es relacionen majoritàriament en xarxa i els límits del gra s’oxiden i es fonen.
(14) Per a acers amb poca resistència, quan es subjecten i es treuen amb alicates, la part estrenyent s’apaga lentament i té una estructura no martensítica. Les mordasses es troben a la unió de la capa endurida i la capa no endurida, i la tensió de tracció és gran i fàcil de trencar.
(15) L’acer d’alta velocitat i l’acer d’alt crom s’apaga per etapes i la peça no es refreda a temperatura ambient i té moltes ganes de netejar-se (a causa d’un refredament ràpid per sota de Ms) i provocar esquerdes.
(16) L'estrès tèrmic i l'estrès estructural format pel tractament criogènic a causa del refredament i l'escalfament ràpids són relativament grans i la resistència fràgil del material a baixa temperatura és baixa, cosa que és fàcil de produir esquerdes de calma.
(17) Si no es trempa en el temps després de la temptació, les micro esquerdes a l'interior de la peça de treball s'expandeixen fins a formar macro esquerdes sota l'acció de l'estrès de tempa.

5. Mesures per evitar les esquerdes de calma

(1) Millorar l'estructura de la peça. Procureu ser uniformes en la secció transversal i haureu d’haver transicions arrodonides en diferents seccions per minimitzar els forats que no passin i les cantonades afilades per evitar esquerdes causades per la concentració de tensions.
(2) Escolliu l'acer de manera raonable. La peça amb una forma complexa i fàcil de trencar hauria de ser d’acer aliat amb alta resistència, de manera que es pugui utilitzar el mitjà de refredament amb una velocitat de refredament lenta per reduir l’estrès de refredament.
(3) Les matèries primeres han d’evitar micro esquerdes i una segregació greu d’inclusions no metàl·liques i carburs.
(4) El tractament pre-tèrmic s'ha de dur a terme correctament per evitar defectes de l'estructura normalitzant i recuit.
(5) Seleccioneu correctament els paràmetres de calefacció.
(6) Selecció raonable del mitjà d’apagat i mètode d’apagat.
(7) Embenar parcialment les parts fàcilment esquerdades de la peça, com ara cantons afilats, parets primes, forats, etc.
(8) Després d’apagar, la peça de treball fàcilment esquerdada s’ha de temperar en el temps o temperar-la amb la temperatura.

6. Duresa insuficient

La duresa superficial de la peça de treball després de la tracció és inferior al valor de duresa de la tracció de l’acer utilitzat, que s’anomena duresa insuficient.

Motius de la duresa de sufici insuficient

La capacitat de refrigeració del medi és pobra i la superfície de la peça té estructures no martensítiques com ferrita i troostita
La temperatura d’escalfament d’apagat és baixa o el temps de pre-refredament és llarg, la velocitat de refredament d’apagat és baixa i apareix l’estructura no martensítica
L’escalfament insuficient de l’acer hipoeutectoide té ferrita no resolta
Quan l’acer al carboni o l’acer de baixa aliatge s’apaga amb aigua-oli doble mitjà, el temps de permanència a l’aigua és insuficient o el temps de residència a l’aire és massa llarg després que les parts s’aixequin de l’aigua
L’enduriment de l’acer és pobre i la mida de la secció de treball no és gran i no es pot endurir.
L’acer d’aliatge amb alt contingut de carboni té una alta temperatura de tremp i una austenita retinguda en excés
El temps isotèrmic és massa llarg, cosa que provoca l'estabilització de l'austenita
Descarburació superficial
El contingut d'humitat del bany alcalí o de nitrats és massa petit i durant el refredament de l'etapa es forma no martensita, com la troostita.
Els elements d’aliatge s’oxiden internament, es redueix l’enduriment superficial i apareix no martensita com la troostita mentre l’estructura interna és martensita

Mesures de control

Utilitzeu un mitjà de refredament amb un refredament més ràpid; augmentar adequadament la temperatura d’escalfament d’apagat
Sota la premissa d’assegurar la temperatura d’escalfament normal d’apagar; reduir el temps de pre-refredament
Controleu estrictament la temperatura d’escalfament, el temps d’hidratació i la uniformitat de la temperatura del forn
Controleu estrictament el temps de permanència de les peces a l’aigua i les especificacions de funcionament
Utilitzeu acer amb una bona resistència
Reduïu la temperatura d’escalfament d’apagat o adopteu un tractament criogènic
Controleu estrictament la classificació o el temps isotèrmic
Utilitzeu calefacció atmosfèrica controlable o altres mesures contra la descarbonització
Controleu estrictament la humitat del bany de sal i del bany alcalí
Reduir el contingut de components oxidants a l’atmosfera del forn; seleccioneu un mitjà de refredament amb una velocitat de refredament ràpida.

7. Punts suaus

Després d’apagar, el fenomen de la duresa baixa a l’àrea local de la superfície de la peça s’anomena punt tou. L'acer al carboni i l'acer de baixa aliatge solen ser propensos a apagar el punt tou a causa de la poca resistència.

Causes dels punts suaus

Les bombolles de la superfície de la peça de treball no es van trencar a temps durant la temptació, cosa que va provocar una disminució de la velocitat de refredament de les bombolles i una estructura no martensita.
L'escala d'òxid local, taques d'òxid o altres accessoris (pintura) a la superfície de treball no es van desprendre durant la temptació, de manera que es va reduir la velocitat de refredament
L'estructura original no és uniforme, amb una estructura greu en forma de banda o una segregació de carbur

Mesures de control

Augmenteu el moviment relatiu del suport i de la peça; controleu la temperatura i les impureses de l’aigua
Netejar la superfície de la peça de treball abans d’apagar
Les matèries primeres es forgen i es preescalfen per homogeneïtzar l’estructura

8. Corrosió superficial

Després d’apagar la peça, escabetxar-la o escampar-la amb sorra, la superfície presenta fosses denses en forma de punt anomenades fosses, que es formen per la corrosió del medi. Les fosses fan que la peça de treball perdi la seva brillantor i afecti l’acabat superficial.

Hi ha moltes raons per a la formació de picades, però podem reduir aquest defecte durant el treball, com ara reduir el contingut de sulfat al bany de sal per evitar la corrosió de la matriu; reduir també la temperatura dels nitrats; la peça de treball per escalfar a temperatura alta es refreda prèviament. A continuació, poseu-la a la solució per evitar la descomposició del nitrat; quan l’alta temperatura s’escalfa localment, la part no escalfada es submergeix en sal per recobrir-la amb una closca de sal sòlida per evitar la corrosió.

Conserveu la font i l'adreça d'aquest article per tornar a imprimir-les:Enciclopèdia de control i defectes de qualitat

Minghe Empresa de fosa a pressió es dediquen a la fabricació i proporcionen peces de fosa de qualitat i alt rendiment (la gamma de peces de fosa a pressió metàl·lica inclou principalment Fosa a pressió de paret prima,Fundició a càmera calenta,Fosa a pressió a càmera freda), Servei rodó (Servei de fosa a pressió,Mecanitzat en cnc,Fabricació de motllesQualsevol requisit personalitzat de fosa a pressió d’alumini, fosa a pressió de magnesi o de Zamak / zinc i altres foses es pot posar en contacte amb nosaltres.

ISO90012015 I ITAF 16949 CASTING COMPANY SHOP

Sota el control d’ISO9001 i TS 16949, tots els processos es duen a terme a través de centenars de màquines avançades de fosa a pressió, màquines de 5 eixos i altres instal·lacions, que van des de les bombes a les rentadores Ultra Sonic. equip d’enginyers, operadors i inspectors experimentats per fer realitat el disseny del client.

POTÈNCIA FUNDICIÓ D'ALUMINI AMB ISO90012015

Fabricant contractual de peces de fosa a pressió. Les capacitats inclouen peces de fosa a pressió d’alumini de cambra freda des de 0.15 lliures. fins a 6 lliures, configuració de canvis ràpids i mecanitzat. Els serveis de valor afegit inclouen polit, vibració, desbarbat, granallat, pintura, revestiment, recobriment, muntatge i eines. Els materials treballats inclouen aliatges com 360, 380, 383 i 413.

PECES DE CASTING PERFECTES DE ZINC A LA XINA

Assistència al disseny de fosa a pressió de zinc / serveis d'enginyeria simultània Fabricant a mida de peces de fosa a pressió de zinc. Es poden fabricar peces de fosa en miniatura, peces de fosa a pressió a alta pressió, peces de motlle multi-lliscant, peces de motlle convencionals, peces de matrius unitats i peces de fosa independents i peces de fosa segellades a cavitat. Les peces de fosa es poden fabricar en longituds i amplades de fins a 24/0.0005 polzades +/- XNUMX polzades de tolerància.

Fabricant certificat ISO 9001 2015 de fabricació de motlles i magnesi fos a pressió

Fabricant certificat ISO 9001: 2015 de magnesi fos a pressió, les capacitats inclouen fosa a pressió de magnesi a alta pressió de fins a 200 tones de càmera calenta i 3000 tones de càmera freda, disseny d’eines, polit, emmotllament, mecanitzat, pintura en pols i líquid, QA complet amb capacitats CMM , muntatge, embalatge i lliurament.

Servei de fosa addicional de fosa de Minghe-fosa d’inversió, etc.

Certificat ITAF16949. Inclou un servei de càsting addicional càsting d'inversió,colada de sorra,Fundició Gravity, Colada d'escuma perduda,Fundició centrífuga,Fundició al buit,Fundició permanent de motllesLes capacitats inclouen EDI, assistència en enginyeria, modelatge sòlid i processament secundari.

Estudis de casos d’aplicació de peces de fosa

Indústries de fosa Estudis de casos de peces per a: Cotxes, Bicicletes, Avions, Instruments musicals, Embarcacions, Dispositius òptics, Sensors, Models, Dispositius electrònics, Tancaments, Rellotges, Maquinària, Motors, Mobles, Joieria, Plantilles, Telecom, Il·luminació, Dispositius mèdics, Dispositius fotogràfics, Robots, escultures, equip de so, equipament esportiu, eines, joguines i molt més.